Për të llogaritur qëndrueshmërinë e murit, së pari duhet të kuptoni klasifikimin e tyre (shih SNiP II -22-81 "Strukturat prej guri dhe murature të përforcuar", si dhe një manual për SNiP) dhe të kuptoni se cilat janë llojet e mureve:
1. Muret mbajtëse- këto janë muret në të cilat mbështeten pllakat e dyshemesë, strukturat e çatisë etj. Trashësia e këtyre mureve duhet të jetë së paku 250 mm (për tulla). Këto janë muret më të rëndësishme në shtëpi. Ata duhet të mbështeten për forcë dhe stabilitet.
2. Mure vetë-mbështetëse- këto janë mure mbi të cilat asgjë nuk mbështetet, por ngarkesa nga të gjitha dyshemetë e sipërme vepron mbi to. Në fakt, në një shtëpi trekatëshe, për shembull, një mur i tillë do të ishte tre kate; ngarkesa në të vetëm nga pesha e vet e muraturës është e rëndësishme, por çështja e stabilitetit të një muri të tillë është gjithashtu shumë e rëndësishme - sa më i lartë të jetë muri, aq më i madh është rreziku i deformimeve të tij.
3. Muret e perdes- këto janë mure të jashtme që mbështeten në dysheme (ose elementë të tjerë strukturorë) dhe ngarkesa mbi to bie nga lartësia e dyshemesë vetëm nga pesha e vetë murit. Lartësia e mureve të perdes duhet të jetë jo më shumë se 6 metra, përndryshe ato bëhen vetë-mbështetëse.
4. Ndarjet janë mure të brendshme me lartësi më të vogël se 6 metra, duke marrë vetëm ngarkesën nga pesha e tyre.
Le të merremi me çështjen e stabilitetit të murit.
Pyetja e parë që lind nga personi i "pa iniciuar": mirë, ku mund të shkojë muri? Le ta gjejmë përgjigjen duke përdorur një analogji. Merrni një libër me kopertinë të fortë dhe vendoseni në skajin e tij. Sa më i madh të jetë formati i librit, aq më pak do të jetë qëndrueshmëria e tij; nga ana tjetër, sa më i trashë të jetë libri, aq më mirë do të qëndrojë në buzë. E njëjta situatë është edhe me muret. Qëndrueshmëria e murit varet nga lartësia dhe trashësia.
Tani le të marrim opsionin më të keq: vendosni një fletore të hollë me format të madh në buzë - jo vetëm që do të humbasë stabilitetin, por edhe do të përkulet. Pra, muri, nëse nuk plotësohen kushtet për raportin e trashësisë dhe lartësisë, do të fillojë të përkulet nga rrafshi, dhe me kalimin e kohës - plasaritet dhe shembet.
Çfarë nevojitet për të shmangur një fenomen të tillë? Është e nevojshme të studiohen paragrafët. 6.16 ... 6.20 SNiP II -22-81.
Konsideroni çështjet e përcaktimit të qëndrueshmërisë së mureve me shembuj.
Shembulli 1. Jepet një ndarje e bërë nga betoni i gazuar M25 mbi një zgjidhje të markës M4 3.5 m e lartë, 200 mm e trashë, 6 m e gjerë, e pashoqëruar me mbivendosje. Ndarja ka një portë 1x2.1 m. Është e nevojshme të përcaktohet qëndrueshmëria e ndarjes.
Nga tabela 26 (fq. 2) përcaktojmë grupin e muraturës - III. Nga tabela 28 gjejmë? = 14. Meqenëse ndarja nuk është e fiksuar në pjesën e sipërme, është e nevojshme të zvogëlohet vlera β me 30% (sipas pikës 6.20), d.m.th. β = 9,8.
k 1 = 1,8 - për një ndarje që nuk mban një ngarkesë me trashësinë e saj prej 10 cm, dhe k 1 = 1,2 - për një ndarje 25 cm të trashë.Me interpolim, gjejmë për ndarjen tonë 20 cm trashësi k 1 = 1,4;
k 3 = 0,9 - për një ndarje me hapje;
do të thotë k = k 1 k 3 = 1,4 * 0,9 = 1,26.
Së fundi, β = 1,26 * 9,8 = 12,3.
Le të gjejmë raportin e lartësisë së ndarjes me trashësinë: H / h = 3,5 / 0,2 = 17,5> 12,3 - kushti nuk plotësohet, nuk mund të bëhet një ndarje e kësaj trashësie me një gjeometri të caktuar.
Si mund ta zgjidhni këtë problem? Le të përpiqemi të rrisim shkallën e zgjidhjes në M10, atëherë grupi i muraturës do të bëhet II, përkatësisht β = 17, dhe duke marrë parasysh koeficientët β = 1.26 * 17 * 70% = 15< 17,5 - этого оказалось недостаточно. Увеличим марку газобетона до М50, тогда группа кладки станет I , соответственно β = 20, а с учетом коэффициентов β = 1,26*20*70% = 17.6 >17.5 - plotësohet kushti. Ishte gjithashtu e mundur, pa rritur shkallën e betonit të gazuar, të vendosej armaturë konstruktive në ndarje në përputhje me pikën 6.19. Më pas β rritet me 20% dhe sigurohet qëndrueshmëria e murit.
Shembulli 2. Jepet një mur i jashtëm perde i bërë me tulla të lehta të klasës M50 mbi llaç të klasës M25. Lartësia e murit është 3 m, trashësia 0,38 m, gjatësia e murit 6 m Një mur me dy dritare me përmasa 1,2 x 1,2 m Është e nevojshme të përcaktohet qëndrueshmëria e murit.
Nga tabela 26 (fq. 7) përcaktojmë grupin e muraturës - I. Nga tabela 28 gjejmë β = 22. muri nuk është i fiksuar në pjesën e sipërme, vlera β duhet të zvogëlohet me 30% (sipas pikës 6.20), d.m.th. β = 15.4.
Ne gjejmë koeficientët k nga tabela s 29:
k 1 = 1.2 - për një mur, jo një ngarkesë mbajtëse me trashësi 38 cm;
k 2 = √А n / A b = √1.37 / 2.28 = 0.78 - për një mur me hapje, ku A b = 0.38 * 6 = 2.28 m 2 është sipërfaqja e seksionit horizontal të murit, duke marrë parasysh dritare, Dhe n = 0,38 * (6-1,2 * 2) = 1,37 m 2;
do të thotë k = k 1 k 2 = 1,2 * 0,78 = 0,94.
Së fundi, β = 0,94 * 15,4 = 14,5.
Gjeni raportin e lartësisë së ndarjes me trashësinë: H / h = 3 / 0,38 = 7,89< 14,5 - условие выполняется.
Është gjithashtu e nevojshme të kontrollohet gjendja e përcaktuar në pikën 6.19:
H + L = 3 + 6 = 9 m< 3kβh = 3*0,94*14,5*0,38 = 15.5 м - условие выполняется, устойчивость стены обеспечена.
Kujdes! Për lehtësinë e përgjigjes së pyetjeve tuaja, është krijuar një seksion i ri "KONSULTIM FALAS".
class = "eliadunit">
Komentet (1)
«3 4 5 6 7 8
0 # 212 Alexey 02/21/2018 07:08
Unë citoj Irinën:
profilet nuk do të zëvendësojnë pajisjet
Unë citoj Irinën:
në lidhje me themelin: boshllëqet në trupin e betonit janë të lejueshme, por jo nga poshtë, në mënyrë që të mos zvogëlohet zona mbajtëse, e cila është përgjegjëse për kapacitetin mbajtës. Kjo do të thotë, duhet të ketë një shtresë të hollë betoni të armuar poshtë.
Dhe çfarë lloj themeli - kasetë apo pllakë? Cilat janë tokat?
Tokat nuk dihen akoma, me shume mundesi do te kete nje fushe te hapur te te gjitha llojeve te dherave, fillimisht mendova se do te ishte pllake, por do te dale poshte, e dua me lart, dhe gjithashtu me duhet te heq fertilin e siperm. shtresë, kështu që prirem për një bazë me brinjë apo edhe në formë kutie. Nuk kam nevojë për shumë kapacitet mbajtës të tokës - shtëpia u vendos ende të ishte në katin e 1-të, dhe betoni i zgjeruar prej balte nuk është shumë i rëndë, ngrirja nuk ka më shumë se 20 cm (edhe pse sipas standardet e vjetra sovjetike 80).
Mendoj të hiqet shtresa e sipërme prej 20-30 cm, të shtrohen gjeotekstilet, të mbulohen me rërë lumi dhe të nivelohet me ngjeshje. Pastaj një mallë e lehtë përgatitore - për nivelim (duket sikur nuk bëjnë as përforcim në të, megjithëse nuk jam i sigurt), sipër hidroizolimit me një abetare.
dhe atëherë tashmë ekziston një dilemë - edhe nëse i lidhni kornizat e përforcimit me një gjerësi prej 150-200 mm x 400-600 mm në lartësi dhe i vendosni ato në rritje prej një metër, atëherë përsëri duhet të formoni zbrazëtitë midis këtyre kornizave me diçka dhe , në mënyrë ideale, këto zbrazëtira duhet të jenë në majë të përforcimit (po edhe me një distancë të caktuar nga përgatitja, por në të njëjtën kohë, ato gjithashtu do të duhet të përforcohen me një shtresë të hollë nën një mallë 60-100 mm sipër) - Unë mendoj se pllakat PPS duhet të jenë monolite si zbrazëti - teorikisht do të jetë e mundur të derdhet kjo në 1 vrapim me dridhje.
ato. sikur një pllakë 400-600mm në dukje me përforcim të fuqishëm çdo 1000-1200mm struktura vëllimore është uniforme dhe e lehtë në vende të tjera, ndërsa brenda rreth 50-70% të vëllimit do të ketë shkumë (në vende të pa ngarkuara) - d.m.th. për sa i përket konsumit të betonit dhe armaturës - është mjaft i krahasueshëm me një pllakë 200 mm, por + shumë shkumë relativisht të lirë dhe më shumë punë.
Nëse ende e zëvendësoni disi shkumën me tokë / rërë të thjeshtë, do të jetë edhe më mirë, por atëherë në vend të përgatitjes së lehtë është më e mençur të bëni diçka më serioze me përforcimin dhe heqjen e përforcimit në trarë - në përgjithësi, më mungojnë të dyja teorisë dhe përvojës praktike.
0 # 214 Irina 22.02.2018 16:21
Citim:
pse ta luftosh? ju vetëm duhet të merrni parasysh në llogaritjen dhe gjatë projektimit. E shihni, betoni i argjilës së zgjeruar është mjaft i mirë mur materiali me listën e vet të avantazheve dhe disavantazheve. Si çdo material tjetër. Tani, nëse dëshironi ta përdorni për një mbivendosje monolit, do t'ju dekurajoja, sepseËshtë për të ardhur keq, ata thjesht shkruajnë se në beton të lehtë (beton balte i zgjeruar) ka një lidhje të keqe me armaturën - si ta trajtojmë këtë? Siç e kuptoj unë, sa më i fortë të jetë betoni dhe sa më e madhe të jetë sipërfaqja e armaturës, aq më e mirë është lidhja, d.m.th. keni nevojë për beton balte të zgjeruar me shtimin e rërës (dhe jo vetëm argjilës dhe çimentos së zgjeruar) dhe përforcim të hollë, por më shpesh
Citim:
Në rastin e projektimit të pavarur të një shtëpie me tulla, ekziston një nevojë urgjente për të llogaritur nëse punimet e tullave mund t'i rezistojnë ngarkesave që përfshihen në projekt. Situata është veçanërisht e rëndë në zonat e muraturës të dobësuara nga hapjet e dritareve dhe dyerve. Në rast të një ngarkese të rëndë, këto zona mund të mos përballojnë dhe t'i nënshtrohen shkatërrimit.
Llogaritja e saktë e rezistencës së murit ndaj ngjeshjes nga dyshemetë e sipërme është mjaft e ndërlikuar dhe përcaktohet nga formulat e përcaktuara në dokumentin normativ SNiP-2-22-81 (në tekstin e mëtejmë:<1>). Llogaritjet inxhinierike të rezistencës në shtypje të një muri marrin parasysh shumë faktorë, duke përfshirë konfigurimin e murit, rezistencën në shtypje, forcën e një lloji të caktuar materiali dhe më shumë. Sidoqoftë, afërsisht, "me sy", mund të vlerësoni rezistencën e murit ndaj ngjeshjes, duke përdorur tabelat treguese, në të cilat forca (në ton) është e lidhur në varësi të gjerësisë së murit, si dhe markave të tullave. dhe llaç. Tabela bazohet në një lartësi muri prej 2.8 m.
Tabela e rezistencës së murit me tulla, ton (shembull)
| Pullat | Gjerësia e truallit, cm | |||||||||||
| tulla | zgjidhje | 25 | 51 | 77 | 100 | 116 | 168 | 194 | 220 | 246 | 272 | 298 |
| 50 | 25 | 4 | 7 | 11 | 14 | 17 | 31 | 36 | 41 | 45 | 50 | 55 |
| 100 | 50 | 6 | 13 | 19 | 25 | 29 | 52 | 60 | 68 | 76 | 84 | 92 |
Nëse gjerësia e murit është në intervalin midis atyre të treguara, është e nevojshme të përqendroheni në numrin minimal. Në të njëjtën kohë, duhet të mbahet mend se tabelat nuk marrin parasysh të gjithë faktorët që mund të rregullojnë qëndrueshmërinë, forcën strukturore dhe rezistencën e një muri me tulla ndaj ngjeshjes në një gamë mjaft të gjerë.
Për sa i përket kohës, ngarkesat janë të përkohshme dhe të përhershme.
E përhershme:
- pesha e elementeve strukturorë (pesha e gardheve, strukturave mbajtëse dhe strukturave të tjera);
- presioni i tokës dhe shkëmbinjve;
- presioni hidrostatik.
E përkohshme:
- pesha e strukturave të përkohshme;
- ngarkesat nga sistemet dhe pajisjet e palëvizshme;
- presioni në tubacione;
- ngarkesat nga produktet dhe materialet e ruajtura;
- ngarkesat klimatike (borë, akull, erë, etj.);
- dhe shume te tjere.
Kur analizoni ngarkimin e strukturave, është e domosdoshme të merren parasysh efektet totale. Më poshtë është një shembull i llogaritjes së ngarkesave kryesore në muret e katit të parë të një ndërtese.
Ngarkesa e tullave
Për të marrë parasysh forcën që vepron në pjesën e parashikuar të murit, duhet të përmbledhni ngarkesat:
Në rastin e ndërtimeve me ngritje të ulët, detyra thjeshtohet shumë dhe shumë faktorë të ngarkesës së përkohshme mund të neglizhohen, duke vendosur një kufi të caktuar sigurie në fazën e projektimit.
Megjithatë, në rastin e ndërtimit të strukturave 3 ose më shumë kate, kërkohet një analizë e plotë duke përdorur formula të veçanta që marrin parasysh shtimin e ngarkesave nga çdo kat, këndin e aplikimit të forcës dhe shumë më tepër. Në disa raste, forca e murit arrihet me përforcim.
Shembull për llogaritjen e ngarkesave
Ky shembull tregon analizën e ngarkesave vepruese në muret e katit të 1-rë. Këtu merren parasysh vetëm ngarkesat e përhershme nga elementë të ndryshëm strukturorë të ndërtesës, duke marrë parasysh peshën e pabarabartë të strukturës dhe këndin e aplikimit të forcave.
Të dhënat fillestare për analizë:
- numri i kateve - 4 kate;
- trashësia e murit të tullave T = 64cm (0,64 m);
- graviteti specifik i muraturës (tulla, llaç, suva) M = 18 kN / m3 (treguesi është marrë nga të dhënat e referencës, Tabela 19<1>);
- gjerësia e hapjeve të dritareve është: Ш1 = 1,5 m;
- lartësia e hapjeve të dritareve - B1 = 3 m;
- seksioni kryq i murit është 0,64 * 1,42 m (zona e ngarkuar, ku aplikohet pesha e elementeve strukturorë mbivendosje);
- lartësia e dyshemesë e lagësht = 4,2 m (4200 mm):
- presioni shpërndahet në një kënd prej 45 gradë.
- Shembull i përcaktimit të ngarkesës nga muri (shtresë suvaje 2 cm)
Hst = (3-4SH1B1) (h + 0,02) Myf = (* 3-4 * 3 * 1,5) * (0,02 + 0,64) * 1,1 * 18 = 0,447 MN.
Gjerësia e zonës së ngarkuar P = Lagësht * B1 / 2-W / 2 = 3 * 4.2 / 2.0-0.64 / 2.0 = 6 m
Np = (30 + 3 * 215) * 6 = 4,072 MN
Nd = (30 + 1,26 + 215 * 3) * 6 = 4,094 MN
H2 = 215 * 6 = 1,290 MN,
duke përfshirë H2l = (1,26 + 215 * 3) * 6 = 3,878 MN
- Pesha neto e mureve
Npr = (0,02 + 0,64) * (1,42 + 0,08) * 3 * 1,1 * 18 = 0,0588 MN
Ngarkesa totale do të jetë rezultat i një kombinimi të ngarkesave të treguara në muret e ndërtesës; për ta llogaritur atë, përmblidhen ngarkesat nga muri, nga dyshemetë e katit të 2-të dhe pesha e zonës së projektuar).
Diagrami i analizës së ngarkesës dhe forcës strukturore
Për të llogaritur murin e një muri me tulla, do t'ju duhet:
- gjatësia e dyshemesë (është lartësia e vendit) (Vet);
- numri i kateve (Chat);
- trashësia e murit (T);
- gjerësia e murit me tulla (W);
- parametrat e muraturës (lloji i tullave, marka e tullave, marka e llaçit);
- Zona e murit (P)
- Sipas tabelës 15<1>është e nevojshme të përcaktohet koeficienti a (karakteristika e elasticitetit). Koeficienti varet nga lloji, marka e tullave dhe llaçit.
- Indeksi i fleksibilitetit (G)
- Në varësi të treguesve a dhe D, sipas tabelës 18<1>duhet të shikoni koeficientin e përkuljes f.
- Gjetja e lartësisë së pjesës së ngjeshur
ku e0 është një tregues i emergjencës.
- Gjetja e zonës së pjesës së ngjeshur të seksionit
Pszh = P * (1-2 e0 / T)
- Përcaktimi i fleksibilitetit të pjesës së ngjeshur të murit
Gszh = I lagësht / Wszh
- Përcaktimi sipas tabelës. tetëmbëdhjetë<1>koeficienti fszh, bazuar në Gszh dhe koeficientin a.
- Llogaritja e koeficientit mesatar të fsr
Fsr = (f + fszh) / 2
- Përcaktimi i koeficientit ω (tabela 19<1>)
ω = 1 + e / T<1,45
- Llogaritja e forcës që vepron në seksion
- Përcaktimi i stabilitetit
Y = Kdv * fsr * R * Pszh * ω
Kdv - koeficienti i ekspozimit afatgjatë
R - rezistenca e muraturës ndaj ngjeshjes, mund të përcaktohet nga tabela 2<1>, në MPa
- Pajtimi
Shembull i llogaritjes së forcës së muraturës
- Vet - 3.3 m
- Biseda - 2
- T - 640 mm
- W - 1300 mm
- parametrat e muraturës (tulla balte e bërë me presim plastik, llaç çimento-rërë, klasa e tullave - 100, klasa e tretësirës - 50)
- Zona (P)
P = 0,64 * 1,3 = 0,832
- Sipas tabelës 15<1>përcaktojmë koeficientin a.
- Fleksibiliteti (G)
G = 3,3 / 0,64 = 5,156
- Koeficienti i përkuljes (tabela 18<1>).
- Lartësia e ngjeshur
Vszh = 0,64-2 * 0,045 = 0,55 m
- Zona e ngjeshur e seksionit
Pszh = 0,832 * (1-2 * 0,045 / 0,64) = 0,715
- Fleksibiliteti i pjesës së ngjeshur
Gszh = 3,3 / 0,55 = 6
- fszh = 0,96
- Llogaritja e Fsr
Fsr = (0,98 + 0,96) / 2 = 0,97
- Sipas tabelës. nëntëmbëdhjetë<1>
ω = 1 + 0,045 / 0,64 = 1,07<1,45
Për të përcaktuar ngarkesën aktuale, është e nevojshme të llogaritet pesha e të gjithë elementëve strukturorë që ndikojnë në seksionin e projektuar të ndërtesës.
- Përcaktimi i stabilitetit
Y = 1 * 0,97 * 1,5 * 0,715 * 1,07 = 1,113 MN
- Pajtimi
Kushti është i plotësuar, forca e muraturës dhe forca e elementeve të saj janë të mjaftueshme
Rezistencë e pamjaftueshme e murit
Po sikur rezistenca e presionit të projektimit të mureve të mos jetë e mjaftueshme? Në këtë rast, është e nevojshme të forconi murin me përforcim. Më poshtë është një shembull i një analize të modernizimit të kërkuar strukturor me rezistencë të pamjaftueshme në ngjeshje.
Për lehtësi, mund të përdorni të dhëna tabelare.
Vija e fundit tregon treguesit për një mur të përforcuar me një rrjetë teli me diametër 3 mm, me një qelizë 3 cm, klasa B1. Përforcimi i çdo rreshti të tretë.
Fitimi i forcës është rreth 40%. Zakonisht kjo rezistencë ndaj ngjeshjes është e mjaftueshme. Është më mirë të bëhet një analizë e detajuar duke llogaritur ndryshimin në karakteristikat e forcës në përputhje me metodën e aplikuar të forcimit të strukturës.
Më poshtë është një shembull i një llogaritjeje të tillë.
Një shembull i llogaritjes së përforcimit të mureve
Të dhënat fillestare - shikoni shembullin e mëparshëm.
- lartësia e dyshemesë - 3,3 m;
- trashësia e murit - 0,640 m;
- gjerësia e muraturës 1300 m;
- karakteristikat tipike të muraturës (lloji i tullave - tulla balte të bëra me presim, lloji i llaçit - çimento me rërë, klasa e tullave - 100, llaçi - 50)
Në këtë rast, kushti Y> = H nuk plotësohet (1.113<1,5).
Kërkohet të rritet qëndrueshmëria në shtypje dhe forca e strukturës.
Fitimi
k = Y1 / Y = 1,5 / 1,113 = 1,348,
ato. është e nevojshme të rritet forca e strukturës me 34.8%.
Përforcimi me kapëse betoni të armuar
Përforcimi bëhet me kapëse betoni B15 me trashësi 0,060 m Shufra vertikale 0,340 m2, kapëse 0,0283 m2 me shkallë 0,150 m.
Dimensionet seksionale të strukturës së përforcuar:
W_1 = 1300 + 2 * 60 = 1,42
T_1 = 640 + 2 * 60 = 0,76
Me tregues të tillë plotësohet kushti Y> = H. Rezistenca në shtypje dhe forca strukturore janë të mjaftueshme.
Muret e jashtme mbajtëse duhet, minimalisht, të dimensionohen për forcë, qëndrueshmëri, shtypje të lokalizuar dhe rezistencë ndaj transferimit të nxehtësisë. Për të zbuluar sa i trashë duhet të jetë muri me tulla , ju duhet ta llogaritni atë. Në këtë artikull, ne do të shqyrtojmë llogaritjen e kapacitetit mbajtës të punimeve me tulla, dhe në artikujt vijues, pjesën tjetër të llogaritjeve. Për të mos humbur publikimin e një artikulli të ri, regjistrohuni në buletinin dhe do të zbuloni se cila duhet të jetë trashësia e murit pas të gjitha llogaritjeve. Meqenëse kompania jonë është e angazhuar në ndërtimin e vilave, domethënë ndërtime të ulëta, atëherë ne do të shqyrtojmë të gjitha llogaritjet për këtë kategori.
Transportuesit muret quhen që perceptojnë ngarkesën nga pllakat e dyshemesë, mbulesat, trarët etj. që mbështeten mbi to.
Ju gjithashtu duhet të merrni parasysh markën e tullave për rezistencën ndaj ngricave. Meqenëse të gjithë ndërtojnë një shtëpi për vete, të paktën për njëqind vjet, atëherë me kushte lagështie të thatë dhe normale të ambienteve, miratohet një markë (M rz) nga 25 e lart.
Kur ndërtoni një shtëpi, një vilë, një garazh, ndërtesa shërbimi dhe struktura të tjera me kushte lagështie të thatë dhe normale, rekomandohet përdorimi i tullave të zbrazëta për muret e jashtme, pasi përçueshmëria e saj termike është më e ulët se ajo e tullave të ngurta. Prandaj, me një llogaritje të inxhinierisë së nxehtësisë, trashësia e izolimit do të rezultojë të jetë më e vogël, gjë që do të kursejë para kur e blini atë. Tulla të forta për muret e jashtme duhet të përdoren vetëm kur është e nevojshme për të siguruar forcën e muraturës.
Përforcimi i tullave lejohet vetëm nëse një rritje në shkallën e tullave dhe llaçit nuk lejon sigurimin e kapacitetit mbajtës të kërkuar.
Një shembull i llogaritjes së një muri me tulla.
Kapaciteti mbajtës i punimeve me tulla varet nga shumë faktorë - nga marka e tullave, marka e llaçit, nga prania e hapjeve dhe madhësive të tyre, nga fleksibiliteti i mureve, etj. Llogaritja e kapacitetit mbajtës fillon me përcaktimin e skemës së projektimit. Gjatë llogaritjes së mureve për ngarkesa vertikale, muri konsiderohet të jetë i mbështetur në mbështetëse fikse me varëse. Kur llogaritni muret për ngarkesa horizontale (erë), muri konsiderohet i frenuar në mënyrë të ngurtë. Është e rëndësishme të mos ngatërroni këto diagrame pasi diagramet momentale do të jenë të ndryshme.
Zgjedhja e seksionit të projektimit.
Në muret e zbrazëta, pjesa e projektimit është I-I në nivelin e pjesës së poshtme të dyshemesë me një forcë gjatësore N dhe një moment përkuljeje maksimale M. Shpesh i rrezikshëm seksioni II-II, pasi momenti i përkuljes është pak më i vogël se maksimumi dhe është i barabartë me 2 / 3M, dhe koeficientët m g dhe φ janë minimale.
Në muret me hapje, seksioni merret në nivelin e pjesës së poshtme të arkave.
Le të hedhim një vështrim në seksionin I-I.
Nga një artikull i mëparshëm Mbledhja e ngarkesave në murin e katit të parë marrim vlerën e përftuar të ngarkesës totale, ku përfshihen ngarkesat nga mbivendosja e katit të parë P 1 = 1,8 t dhe kateve të sipërme G = G. n + fq 2 + G 2 = 3.7t:
N = G + P 1 = 3,7t + 1,8t = 5,5t
Pllaka e dyshemesë mbështetet në mur në një distancë prej a = 150 mm. Forca gjatësore P 1 nga mbivendosja do të jetë në një distancë prej a / 3 = 150/3 = 50 mm. Pse 1/3? Sepse diagrami i stresit nën seksionin mbështetës do të jetë në formën e një trekëndëshi, dhe qendra e gravitetit të trekëndëshit është vetëm 1/3 e gjatësisë së mbështetjes.
Ngarkesa nga dyshemetë e sipërme G konsiderohet të aplikohet në qendër.
Meqenëse ngarkesa nga pllaka e dyshemesë (P 1) aplikohet jo në qendër të seksionit, por në një distancë prej saj të barabartë me:
e = h / 2 - a / 3 = 250 mm / 2 - 150 mm / 3 = 75 mm = 7,5 cm,
atëherë do të krijojë një moment përkuljeje (M) në seksionin I-I. Momenti është produkt i forcës në shpatull.
M = P 1 * e = 1,8t * 7,5cm = 13,5t * cm
Atëherë ekscentriciteti i forcës gjatësore N do të jetë:
e 0 = M / N = 13,5 / 5,5 = 2,5 cm
Meqenëse muri mbajtës është 25 cm i trashë, llogaritja duhet të marrë parasysh vlerën e ekscentricitetit të rastësishëm e ν = 2 cm, atëherë ekscentriciteti total është:
e 0 = 2,5 + 2 = 4,5 cm
y = h / 2 = 12,5 cm
Kur e 0 = 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.
Forca e kafazit të një elementi të ngjeshur në mënyrë ekscentrike përcaktohet nga formula:
N ≤ m g φ 1 R A c ω
Shanset m g dhe φ 1 në seksionin e konsideruar I-I janë të barabartë me 1.
III. LLOGARITJA E KONSTRUKSIONEVE TË GURIT
Ngarkesa në mur (Fig. 30) në nivelin e pjesës së poshtme të pllakës së katit të parë, kN:
borë për rajonin II të borës
Tapeti i çatisë së mbështjellë - 100 N / m 2
mallë asfalti në N / m 3 me trashësi 15 mm
izolim - pllaka me fibra druri 80 mm të trasha me një densitet N / m 3
barriera e avullit - 50 N / m 2
pllaka çati të parafabrikuara prej betoni të armuar - 1750 N / m 2
pesha e dërrasës së betonit të armuar
pesha e kornizës në tullat e murit në N / m 3
pesha e muraturës mbi +3,03
e përqendruar nga traversat e kateve (kushtëzuar pa marrë parasysh vazhdimësinë e shufrave)
pesha e mbushjes së dritares në N / m 2
ngarkesa totale e projektimit në mur në nivelin e lartësisë +3.03
 |
Sipas pikave 6.7.5 dhe 8.2.6, lejohet të konsiderohet muri i ndarë në lartësi në elementë me një hapje të vetme me vendndodhjen e menteshave mbështetëse në nivelin e mbështetjes së shufrave. Në këtë rast, ngarkesa nga katet e sipërme supozohet të aplikohet në qendrën e gravitetit të seksionit të murit të katit të sipërm, dhe të gjitha ngarkesat kN brenda këtij kati konsiderohen të aplikohen me ekscentricitetin aktual në lidhje me qendra e gravitetit të seksionit të murit.
Sipas pikës 6.9, paragrafi 8.2.2, distanca nga pika e aplikimit të reaksioneve mbështetëse të shiritit tërthor P në skajin e brendshëm të murit në mungesë të mbështetësve që fiksojnë pozicionin e presionit mbajtës, supozohet jo më shumë se një e treta e thellësisë së ngulitjes së shiritit tërthor dhe jo më shumë se 7 cm (Fig. 31).
Kur thellësia e bulonit është futur në mur a h = 380 mm, a s: 3 = 380: 3 =
127 mm> 70 mm supozon pikën e presionit të referencës
R= 346,5 kN në një distancë prej 70 mm nga buza e brendshme e murit.
Lartësia e parashikuar e skelës në katin e parë
Për skemën e projektimit të shtyllës së katit të poshtëm të ndërtesës, marrim një raft me kapje në nivelin e prerjes së themelit dhe me një mbështetje menteshë në nivelin e dyshemesë.
Fleksibiliteti i një muri të bërë me tulla silikate të klasës 100 në llaç të klasës 25 në R= 1.3 MPa sipas tabelës. 2, përcaktohet sipas shënimit 1 të tabelës. 15 me karakteristikën elastike të muraturës a = 1000;
faktori i përkuljes sipas tabelës 18 j = 0,96. Sipas pikës 4.14, në muret me një mbështetje të sipërme të ngurtë, devijimi gjatësor në seksionet mbështetëse nuk mund të merret parasysh (j = 1.0). Në të tretën e mesme të lartësisë së murit, koeficienti i përkuljes është i barabartë me vlerën e llogaritur j = 0,96. Në të tretat mbështetëse të lartësisë, j ndryshon në mënyrë lineare nga j = 1.0 në vlerën e llogaritur j = 0.96 (Fig. 32). Vlerat e koeficientit të përkuljes në pjesët e projektimit të murit, në nivelet e sipërme dhe të poshtme të hapjes së dritares
 |
Oriz. 31
vlerat e momenteve të përkuljes në nivelin e mbështetjes së shiritit tërthor dhe në seksionet e projektimit të murit në nivelin e pjesës së sipërme dhe të poshtme të hapjes së dritares
kNm;
kNm;
 |
Fig. 32
Madhësia e forcave normale në të njëjtat seksione të murit
Ekscentricitetet e forcave gjatësore e 0 = M:N:
Mm< 0,45 y= 0,45 × 250 = 115 mm;
Mm< 0,45 y= 115 mm;
Mm< 0,45 y= 115 mm;
Kapaciteti mbajtës i një muri të ngjeshur në mënyrë ekscentrike të seksionit drejtkëndor në përputhje me pikën 4.7 përcaktohet nga formula
ku 
(j është koeficienti i devijimit gjatësor për të gjithë seksionin e një elementi drejtkëndor; 
); m gËshtë një koeficient që merr parasysh efektin e veprimit afatgjatë të ngarkesës (në h= 510 mm> 300 mm marr m g = 1,0); A- zona e seksionit kryq të skelës.
Tulla është një material ndërtimi mjaft i fortë, veçanërisht i ngurtë, dhe kur ndërtoni shtëpi me 2-3 kate, muret e bëra nga tulla të zakonshme qeramike zakonisht nuk kanë nevojë për llogaritje shtesë. Sidoqoftë, situatat janë të ndryshme, për shembull, është planifikuar një shtëpi dykatëshe me një tarracë në katin e dytë. Trarët metalikë, mbi të cilët do të mbështeten edhe trarët metalikë të mbivendosjes së tarracës, janë planifikuar të mbështeten në kolona tullash të bëra me tulla të zbrazëta të ballafaquara me lartësi 3 metra, do të ketë më shumë kolona 3 metra të larta mbi të cilat do të mbështetet çatia:
Kjo ngre një pyetje të natyrshme: cili është seksioni kryq minimal i kolonës që do të sigurojë forcën dhe stabilitetin e kërkuar? Sigurisht, ideja e shtrimit të kolonave me tulla balte, dhe aq më tepër muret e një shtëpie, është larg nga të gjitha aspektet e reja dhe të mundshme të llogaritjes së mureve me tulla, kalatave, shtyllave, të cilat janë thelbi i kolonës. janë paraqitur në detaje të mjaftueshme në SNiP II-22-81 (1995) "Strukturat prej guri dhe guri të përforcuar". Është ky dokument normativ që duhet të udhëhiqet në llogaritjet. Llogaritja e dhënë më poshtë nuk është gjë tjetër veçse një shembull i përdorimit të SNiP të specifikuar.
Për të përcaktuar forcën dhe qëndrueshmërinë e kolonave, duhet të keni shumë të dhëna fillestare, të tilla si: një shkallë e forcës së tullave, zona e mbështetjes së shufrave në kolona, ngarkesa në kolona, seksioni kryq zona e kolonës, dhe nëse në fazën e projektimit asnjë nga këto nuk dihet, atëherë mund të bëni në mënyrën e mëposhtme:
me komprimim qendror
Projektuar nga: Tarracë me përmasa 5x8 m.Tre kolona (një në mes dhe dy në buzë) me tulla të zgavra ballore me një seksion 0.25x0.25 m.Distanca ndërmjet akseve të kolonave është 4 m.Rezistenca e tullave është M75.
Me këtë skemë të projektimit, ngarkesa maksimale do të jetë në kolonën e mesme të poshtme. Është ajo që duhet të mbështetet për forcën. Ngarkesa e kolonës varet nga shumë faktorë, veçanërisht nga zona e ndërtimit. Për shembull, ngarkesa e borës në çati në Shën Petersburg është 180 kg / m & sup2, dhe në Rostov-on-Don - 80 kg / m & sup2. Duke marrë parasysh peshën e vetë çatisë 50-75 kg / m & sup2, ngarkesa në kolonën nga çatia për Pushkin, Rajoni i Leningradit, mund të jetë:
N nga çatia = (180 1.25 +75) 5 8/4 = 3000 kg ose 3 ton
Meqenëse ngarkesat aktuale nga materiali i dyshemesë dhe nga njerëzit që ulen në tarracë, mobiliet etj nuk dihen ende, por pllaka e betonit nuk është planifikuar saktësisht, por supozohet se dyshemeja do të jetë prej druri, me tehe të shtrirë veçmas. dërrasat, atëherë për llogaritjen e ngarkesës nga tarraca është e mundur të merret një ngarkesë e shpërndarë në mënyrë uniforme prej 600 kg / m & sup2, atëherë forca e përqendruar nga tarraca që vepron në kolonën qendrore do të jetë:
N nga tarraca = 600 5 8/4 = 6000 kg ose 6 ton
Pesha e vdekur e kolonave me gjatësi 3 m do të jetë:
N nga kolona = 1500 3 0,38 0,38 = 649,8 kg ose 0.65 ton
Kështu, ngarkesa totale në kolonën e mesme të poshtme në pjesën e kolonës pranë themelit do të jetë:
N me rrotullime = 3000 + 6000 + 2 · 650 = 10300 kg ose 10.3 ton
Megjithatë, në këtë rast, mund të merret parasysh se nuk ka një probabilitet shumë të madh që ngarkesa e gjallë nga bora, maksimumi në dimër, dhe ngarkesa e përkohshme në dysheme, maksimumi në verë, të aplikohet njëkohësisht. ato. shuma e këtyre ngarkesave mund të shumëzohet me një faktor probabiliteti prej 0.9, atëherë:
N me rrotullime = (3000 + 6000) 0,9 + 2 650 = 9400 kg ose 9.4 ton
Ngarkesa e projektimit në kolonat e jashtme do të jetë pothuajse dy herë më pak:
N cr = 1500 + 3000 + 1300 = 5800 kg ose 5.8 ton
2. Përcaktimi i forcës së punimeve me tulla.
Klasa e tullave M75 do të thotë që tulla duhet të përballojë një ngarkesë prej 75 kgf / cm & sup2, megjithatë, forca e tullave dhe forca e tullave janë gjëra të ndryshme. Tabela e mëposhtme do t'ju ndihmojë të kuptoni këtë:
Tabela 1... Fortësitë e llogaritura në shtypje për muraturë
Por kjo nuk është e gjitha. E njëjta gjë SNiP II-22-81 (1995) klauzola 3.11 a) rekomandon që, me sipërfaqen e shtyllave dhe mureve më pak se 0,3 m & sup2, të shumëzoni vlerën e rezistencës së projektimit me koeficientin e kushteve të punës γ c = 0,8... Dhe meqenëse zona e seksionit kryq të kolonës sonë është 0.25x0.25 = 0.0625 m & sup2, do të duhet të përdorni këtë rekomandim. Siç mund ta shihni, për klasën e tullave M75, edhe kur përdorni llaç murature M100, forca e muraturës nuk do të kalojë 15 kgf / cm2. Si rezultat, rezistenca e llogaritur për kolonën tonë do të jetë 15 0.8 = 12 kg / cm & sup2, atëherë stresi maksimal i shtypjes do të jetë:
10300/625 = 16,48 kg / cm & sup2> R = 12 kgf / cm & sup2
Kështu, për të siguruar forcën e kërkuar të kolonës, ose përdorni një tullë me forcë më të madhe, për shembull, M150 (forca e llogaritur në shtypje për shkallën e llaçit M100 do të jetë 22 0.8 = 17.6 kg / cm2) ose rrisni seksionin e kolonës ose përdorni përforcimi tërthor të muraturës. Tani për tani, le të përqendrohemi në përdorimin e një tulle më të qëndrueshme.
3. Përcaktimi i qëndrueshmërisë së një kolone me tulla.
Forca e tullave dhe qëndrueshmëria e kolonës së tullave janë gjithashtu gjëra të ndryshme dhe ende të njëjta SNiP II-22-81 (1995) rekomandon përcaktimin e qëndrueshmërisë së një kolone me tulla me formulën e mëposhtme:
N ≤ m g φRF (1.1)
m g- koeficienti duke marrë parasysh efektin e ngarkesës afatgjatë. Në këtë rast, e thënë relativisht, ne ishim me fat, pasi në një lartësi seksioni h≤ 30 cm, vlera e këtij koeficienti mund të merret e barabartë me 1.
φ - koeficienti i përkuljes, në varësi të fleksibilitetit të kolonës λ ... Për të përcaktuar këtë koeficient, duhet të dini gjatësinë e vlerësuar të kolonës l o, dhe jo gjithmonë përkon me lartësinë e kolonës. Hollësitë e përcaktimit të gjatësisë së projektimit të strukturës nuk janë paraqitur këtu, ne vetëm vërejmë se sipas SNiP II-22-81 (1995) klauzola 4.3: "Lartësia e projektimit të mureve dhe shtyllave l o gjatë përcaktimit të koeficientëve të përkuljes φ në varësi të kushteve të mbështetjes së tyre në mbështetëse horizontale, duhet të merren sa vijon:
a) me kushineta të fiksuara me mentesha l o = H;
b) me një suport elastik të sipërm dhe me shtrëngim të ngurtë në suportin e poshtëm: për ndërtesa me një hapje l o = 1,5H, për ndërtesa me shumë hapësira l o = 1,25H;
c) për strukturat me qëndrim të lirë l o = 2H;
d) për strukturat me seksione mbështetëse pjesërisht të frenuar - duke marrë parasysh shkallën aktuale të kufizimit, por jo më pak l o = 0,8H, ku N- distanca ndërmjet kateve ose mbështetësve të tjerë horizontalë, me mbështetëse horizontale prej betoni të armuar, distanca ndërmjet tyre në dritë."
Në pamje të parë, skema jonë e projektimit mund të konsiderohet se plotëson kushtet e pikës b). domethënë mund të marrësh l o = 1,25H = 1,25 3 = 3,75 metra ose 375 cm... Sidoqoftë, ne mund ta përdorim me siguri këtë vlerë vetëm kur mbështetja e poshtme është vërtet e ngurtë. Nëse një kolonë me tulla do të vendoset në një shtresë hidroizoluese të materialit për mbulim të vendosur në një themel, atëherë një mbështetje e tillë duhet të konsiderohet më tepër si e varur dhe jo e ngurtë e shtrënguar. Dhe në këtë rast, struktura jonë në një plan paralel me rrafshin e murit është gjeometrikisht i ndryshueshëm, pasi struktura e dyshemesë (dërrasat e shtrira veçmas) nuk siguron ngurtësi të mjaftueshme në rrafshin e treguar. Ka 4 mënyra për të dalë nga kjo situatë:
1. Aplikoni një skemë krejtësisht të ndryshme të projektimit, për shembull - kolona metalike, të ngulitura fort në themel, në të cilat do të ngjiten trarët e dyshemesë, pastaj, për arsye estetike, kolonat metalike mund të mbivendosen me tulla ballore të çdo marke, pasi metali do të mbajë të gjithë ngarkesën. Në këtë rast, është e vërtetë që ju duhet të llogaritni kolonat metalike, por gjatësia e parashikuar mund të merret l o = 1,25H.
2. Bëni një mbivendosje tjetër, për shembull, nga materialet prej fletësh, të cilat do të lejojnë marrjen në konsideratë të mbështetjes së sipërme dhe të poshtme të kolonës si të varura, në këtë rast l o = H.
3. Bëni ngurtësi të diafragmës në një rrafsh paralel me rrafshin e murit. Për shembull, mos vendosni kolona në skajet, por më tepër kalatat. Kjo gjithashtu do të bëjë të mundur që të merret parasysh mbështetja e sipërme dhe e poshtme e kolonës si të artikuluar, por në këtë rast është e nevojshme të llogaritet shtesë diafragma e ngurtësisë.
4. Injoroni opsionet e mësipërme dhe llogaritni kolonat si të lira me një mbështetje të ngurtë të poshtme, d.m.th. l o = 2H... Në fund, grekët e lashtë ngritën kolonat e tyre (megjithëse jo prej tullash) pa asnjë njohuri për rezistencën e materialeve, pa përdorimin e spirancave metalike dhe nuk kishte kode të tilla ndërtimi të shkruara me kujdes në atë kohë, megjithatë, disa kolona qëndrojnë dhe sot e kësaj dite.
Tani, duke ditur gjatësinë e llogaritur të kolonës, mund të përcaktoni faktorin e hollë:
λ h = l o / h (1.2) ose
λ i = l o (1.3)
h- lartësia ose gjerësia e seksionit të kolonës, dhe i- rrezja e rrotullimit.
Në parim, nuk është e vështirë të përcaktohet rrezja e rrotullimit, duhet të ndani momentin e inercisë së seksionit me zonën e seksionit, dhe më pas të nxirrni rrënjën katrore nga rezultati, por në këtë rast nuk ka nevojë të madhe për kjo. Në këtë mënyrë λ h = 2 300/25 = 24.
Tani, duke ditur vlerën e faktorit të hollë, më në fund mund të përcaktojmë faktorin e përkuljes nga tabela:
tabela 2... Koeficientët e përkuljes për strukturat prej guri dhe murature të armuar
(sipas SNiP II-22-81 (1995))
Në të njëjtën kohë, karakteristika elastike e muraturës α përcaktuar nga tabela:
Tabela 3... Karakteristikë elastike e muraturës α (sipas SNiP II-22-81 (1995))
Si rezultat, vlera e koeficientit të përkuljes do të jetë rreth 0.6 (me vlerën e karakteristikës elastike α = 1200, sipas pikës 6). Atëherë ngarkesa përfundimtare në kolonën qendrore do të jetë:
N p = m g φγ me RF = 1 0,6 0,8 22 625 = 6600 kg< N с об = 9400 кг
Kjo do të thotë se seksioni i pranuar prej 25x25 cm nuk është i mjaftueshëm për të siguruar qëndrueshmërinë e kolonës së poshtme të ngjeshjes qendrore. Për të rritur stabilitetin, më optimale do të ishte rritja e seksionit të kolonës. Për shembull, nëse vendosni një kolonë me një zbrazëti brenda një tulle e gjysmë, me përmasa 0,38x0,38 m, atëherë jo vetëm që sipërfaqja seksionale e kolonës do të rritet në 0,13 m & sup2 ose 1300 cm & sup2, por edhe rrezja e inercisë së kolonës do të rritet në i= 11,45 cm... Pastaj λ i = 600 / 11,45 = 52,4, dhe vlerën e koeficientit φ = 0,8... Në këtë rast, ngarkesa përfundimtare në kolonën qendrore do të jetë:
N p = m g φγ me RF = 1 0,8 0,8 22 1300 = 18304 kg> N me rev = 9400 kg
Kjo do të thotë që seksionet prej 38x38 cm janë të mjaftueshme për të siguruar qëndrueshmërinë e kolonës së poshtme të ngjeshur qendrore me një diferencë, madje është e mundur të zvogëlohet nota e tullave. Për shembull, me klasën e miratuar fillimisht M75, ngarkesa maksimale do të jetë:
N p = m g φγ me RF = 1 0,8 0,8 12 1300 = 9984 kg> N me rev = 9400 kg
Duket se është gjithçka, por është e dëshirueshme të merret parasysh një detaj më shumë. Në këtë rast, është më mirë të bëni shiritin e themelit (të vetëm për të tre kolonat), dhe jo në formë kolone (veçmas për secilën kolonë), përndryshe edhe ulja e vogël e themelit do të çojë në strese shtesë në trupin e kolonës dhe kjo mund të çojë në shkatërrim. Duke marrë parasysh të gjitha sa më sipër, seksioni më optimal i kolonave do të jetë 0,51x0,51 m, dhe nga pikëpamja estetike, ky seksion është optimal. Sipërfaqja e prerjes tërthore të kolonave të tilla do të jetë 2601 cm & sup2.
Një shembull i llogaritjes së një kolone me tulla për stabilitet
ngjeshje ekscentrike
Kolonat e jashtme në shtëpinë e projektuar nuk do të jenë të ngjeshura nga qendra, pasi trarët do të mbështeten mbi to vetëm në njërën anë. Dhe edhe nëse trarët vendosen në të gjithë kolonën, atëherë për shkak të devijimit të trarëve, ngarkesa nga dyshemeja dhe çatia do të transferohet në kolonat ekstreme jo në qendër të seksionit të kolonës. Në cilin vend do të transmetohet rezultanti i kësaj ngarkese varet nga këndi i pjerrësisë së shufrave tërthore në mbështetëse, moduli elastik i shufrave dhe shtyllave, dhe një sërë faktorësh të tjerë. Kjo zhvendosje quhet ekscentricitet i aplikimit të ngarkesës eo. Në këtë rast, ne jemi të interesuar për kombinimin më të pafavorshëm të faktorëve, në të cilin ngarkesa nga dyshemeja në kolonat do të transmetohet sa më afër skajit të kolonës. Kjo do të thotë se përveç ngarkesës në vetvete, kolonat do të ndikohen edhe nga një moment lakimi i barabartë me M = Ne o, dhe kjo pikë duhet të merret parasysh në llogaritjet. Në përgjithësi, testimi i stabilitetit mund të kryhet duke përdorur formulën e mëposhtme:
N = φRF - MF / W (2.1)
W- momenti i rezistencës së seksionit. Në këtë rast, ngarkesa për shtyllat e poshtme ekstreme nga çatia mund të konsiderohet në mënyrë konvencionale se aplikohet në qendër, dhe ekscentriciteti do të krijohet vetëm nga ngarkesa nga dyshemeja. Me një ekscentricitet prej 20 cm
N p = φRF - MF / W =1 0,8 0,8 12 2601- 3000 20 2601· 6/51 3 = 19975,68 - 7058,82 = 12916,9 kg>N cr = 5800 kg
Kështu, edhe me një ekscentricitet shumë të madh të aplikimit të ngarkesës, ne kemi më shumë se dyfishin e marzhit të sigurisë.
Shënim: SNiP II-22-81 (1995) "Strukturat prej guri dhe murature të përforcuara" rekomandon përdorimin e një metode të ndryshme për llogaritjen e seksionit, duke marrë parasysh tiparet e strukturave prej guri, por rezultati do të jetë afërsisht i njëjtë, prandaj, metoda e llogaritjes rekomandohet nga SNiP nuk është dhënë këtu.